水煤漿氣化中氬對氨合成系統的影響

Aug.2007化肥設計第45卷第4期8Chemical Fertilizer Design2007年8月化學(xué)工程水煤漿氣化中氬對最合成系統的影響張繼臻,王延坤(1.兗礦國泰化工有限公司,山東滕州277527;2.兗壙岡宏化工有限責任公司,山東鄒城273512)摘要;論述了 Texaco水煤漿加壓氣化工藝刮取的合成氣中氬組分對合成系統壓力和塔負荷的影響,分析了合成塔趯壓的原因,提岀了相應改進(jìn)措施,通過(guò)改迸前后生產(chǎn)運行蚊據數裾和產(chǎn)量的對比,總結了運行效果。關(guān)鍵詞: Texaco水煤漿加壓氣化工藝;合成氯;合成氣;氬;壓力;影響中圖分類(lèi)號:TQ534.4文獻標識碼:A文章編號:1004-8901(2007)04-0008-06Influence of Argon on Ammonia Synthesis System in Water Coal Slurry GasificationZIlANG li-zhen, W ANG Yan-kunChonghuang Guotai Chemical Engineering Company Ltd, Tengzhou Shandong 277527 ChinaChongkuang Guohong Chimical Engineering Campany Lad., Zoucheng Shandong 273512 China)Abstract:Author has discussed the influence of argon component in synthesis gas, produced frum Texaco water coal sluy pressurized gasificationrocess, on ammonia synthcsis system pressure and the lnad of convertor, analyze the rause for pressure exceeding of ammonia converter, presented theappropriate improvement measures, through production openation data comparison of production rapacity before after imptovement, the operatingKey words: Texaco water coal slurry pressurized gasification process; ammonia synthesis: synthetic gas; argon; pressure: eifect兗礦國泰化工有限公司第二氮肥廠(chǎng)合成車(chē)間N,99,99%烷化爐采用南化公司設計院開(kāi)發(fā)的兩軸一徑帶微冷環(huán)及太一1P(H2)/n(N2}=2.8中間換熱型d1200mm的氨合成塔。軸向層裝填Texaco煤氣化一時(shí)筑坐換NBD脫薇一一NHD規碳A110-5Q型催化劑11670kg,徑向層裝A110-1型催化劑17162kgo設計能力為8萬(wàn)t/a合成氨。蒸發(fā)器↓合成壓禮該裝置于1993年6月投產(chǎn),1995年生產(chǎn)能力突破8T燕發(fā)器萬(wàn)ta設計能力,1997年達到10萬(wàn)ta。隨著(zhù)生產(chǎn)循環(huán)機負荷的增加,1994年9月合成塔出現溫度難以控吹除氣制,塔溫降低,系統超壓等問(wèn)題,阻礙了生產(chǎn)負荷的進(jìn)一步提高。為此,筆者所在的攻關(guān)小組分析了超器鍋排壓的原因,提出了改進(jìn)措施,措施實(shí)施后取得了良液氨中間槽好的運行效果。隨著(zhù) Texaco水煤漿氣化和NHD氣圖1合成氨工藝流程體凈化技術(shù)在我國合成氨廠(chǎng)的推廣應用,類(lèi)似的問(wèn)由圖1可以看出,合成氣中的氯來(lái)源于空分車(chē)題有可能重復出現,有必要對該項改進(jìn)措施進(jìn)行總間的氧氣,而氧氣中的Ar又來(lái)源于空氣。Ar是惰結,以供參考。性氣體,在空氣中的體積分數為0.934%,沸點(diǎn)介于O2和N2之間,接近于O2,見(jiàn)表1。氨合成系統中Ar組分的來(lái)源表10.1MPa(絕)各氣體的沸點(diǎn)溫度氣體名稱(chēng)02空氣第二氮肥廠(chǎng)合成氨工藝中合成氣采用美國沸點(diǎn)溫度/K8729777.0971.2Texaco公司開(kāi)發(fā)的水煤漿加壓氣化技術(shù)氣化,配套國內新開(kāi)發(fā)的耐硫鉆鉬系催化劑全低溫變換和作者簡(jiǎn)介:張繼臻(1973年-),男,河南光山縣人201年畢業(yè)于青NHD脫硫脫碳工藝。其工藝流程見(jiàn)圖1。院化學(xué)工程碩士,工程師,從半化工生產(chǎn)工藝技術(shù)管理工作第4期臻等水煤漿氣化中氬對氨合成系統的影響上塔的提懈段主要是進(jìn)行O2和A分離。這式中,K;為組分i的相平里的Ar相對于O2是低沸點(diǎn)組分,因此氬組分分布衡常數;F為I氨分離器基準F=1kmo1將沿塔高自下而上地增多。在上塔的精餾段中,氬進(jìn)山氣液混合物;m2為進(jìn)氣相對于氮氣是高沸點(diǎn)組分,因此氬組分的分布將口物料組分;y1為分離氣沿塔高自上而下地增多。因此,在上塔的精餾段和相組分;V為氣量;x為分圖2氨分離器氣液平衡原理提餾段之間存在氬的高集區。我公可空分裝置在離液相組分;L為液量(即液體出料)這個(gè)部位沒(méi)有餾分抽出,進(jìn)入上塔的氬氣,大部分1氨分離器入冂混合物組分見(jiàn)表1。查t=35℃,隨著(zhù)污氮氣帶走,少部分隨著(zhù)氧氣帶走。氧氣是p=27:8644MPa時(shí)各組分相平衡常數見(jiàn)表2水煤漿加壓氣化的氣化劑,隨著(zhù)氣化負荷的表2I氨分離器入口混合物組分增加,從分餾塔抽出的氡氣量增多,瓴富集區下移,氧氣純度下降,氧氣中氬組分增多。氣化后氬組分0.1650.089870.0160.490330.1634隨水煤氣一起帶人合成系統。表3各組分相平衡常數2Ar導致氨合成系統超壓的原因0.093611,6741,4137.5421合成系統超壓的主要原因我公司第二氮肥廠(chǎng)氨合成塔的設計壓力為設WL=10.866代入(3)式中計算各組分溶解量3149MPa,內件設計壓差為<0.8MPa3自1994hN0.165年9月以來(lái),產(chǎn)量在llUh時(shí),經(jīng)常出現生產(chǎn)運行11+(WL)KNH,1+10.866×0.0936中合成塔超設計壓力的現象,直接阻礙著(zhù)塔負荷的=0.081802進(jìn)一步增加。引起合成塔超壓的因素是多方面的,其中惰性a0.089871+(W/L)Kc,-1+10.866×1.67氣體(CH4,Ar)含量是其中的一個(gè)重要方面。在當0.000703時(shí)工藝條件下,脫碳指標為體積分數在0.3%以下,0.09136新鮮氣CH4體積分數僅為0.5%-0.6%,在排放1+(WL)KA1+10.866×29.定的循環(huán)氣量時(shí),循環(huán)氣甲烷體積分數已降到5%=0.0002867%,其中Ar約為8%-10%。氬氣是空氣中含0.49033量最多的一種稀有惰性氣體,不參與反應,對合成1+10.866×41.41催化劑無(wú)中毒影響;但如果氬含量增高,分壓增大,=0.001087將會(huì )影響合成氨反應速度和化學(xué)平衡,積累過(guò)多就0.16344會(huì )導致合成系統超壓,阻礙生產(chǎn)負荷增加。Ar組分增L1+(HD)K21+10.866×37.54加是當時(shí)工藝條件下引起合成系統超壓的主要原因。=0.000422氬組分積累現象分析分離液體量L=LMm1+Lcm+Lx+Ln221I氨分離器氣液相平衡計算0.084278根據氣液平衡原理,以1kmol進(jìn)口物料為計算分離氣體量V=1-L=0.915722基準,即F=1kmo,見(jiàn)圖2。計算氣液比(VL)=VL=10.8655Fm, = Vy(1)K=y/x誤差=z10.866-10.8655將(2)代入(1)得m2/Lx1=(WL)K1+110.8660.0046%1+(W/L)K(3)分離液體組分含量=∑l氨含量xN1,=LN/L=(0.081802/0.084278)液體組分x1=L1L(5)100%=97.062%V=F-L=1-L甲烷含量xm=LouL=(0.0030.08428)氣體組分y,=V/V=(m2-L1)/V0%=0.834%化肥設計2007年第45卷氬含量xx=LAL=(0.000286/0.084278)x甲烷含量x=y/KcH=(0.07934/23.08)x100%=0.339%100%=0.3438%氫含量xH2=Lm21L=(0.0010870.084278)氬含量xA=y4/K4=(0.08066/2943)100%=1.290%100%=0.2741%氮含量x2=L%2L=(0.0040.084278)氫含量x12=y2/Kn2=(0.6086/48.18)x100%=0.475%100%=1.2632%表4I氨分離器出口液體含量氮含量x2=y2/K2=(0.2028838.19)N2小計100%=0.5312%97.0620.8340.3391.2900.475表8Ⅱ氨分離器出口液體含量分離氣體組分含量:mnm-m_0.165-008197.60270.34380.27411.26320.5313100氨含量ym=V0.915722223氨分離器氣液平衡計算結果分析100%=9.0855%I氨分離器和Ⅱ氨分離器分離的液體在出口甲烷含量ycu=mcL-L0.08987-0003匯合后進(jìn)入液氨中間槽,經(jīng)減壓后溶解在液氨中的0.915m22氣體會(huì )解吸其中大部分成為弛放氣。根據I氨分100%=9.737%離器液氨占總量的百分數,可計算每小時(shí)帶出系統氬含量y如-△=0.0136-0.000×6的CH和A0.91572(1+yTH, )(INH, -yN100%=9.946%氫含量y4m9485厘圓x1+00285)(0165-0090892)×100%0.165-0.0285)(1-0.090882100%=53.427%=61.429%氮含量yk2=0.16344-0.0004Ⅱ氨分離器為G2=1-G%=38.571%,按小0.915722時(shí)產(chǎn)氨量118t計,根據各組分體積分率計算出產(chǎn)100%=17.805%品液相的平均分子量為16.9629,則出品NH3的總表51氨分離器出口氣體組分體積分數摩爾數為H,n1=18×103×103/16%29=69636×10°(ml)9.08559.7379.94653.42717.805100其中,I氨分:m1=6,95636×103x61.429%22,2Ⅱ氨分離器氣液平衡計算=4.2732×10(mol)根據氣液平衡原理x1=y/K,由于Ⅱ氨分離器Ⅱ氨分:n2=6.95636×10×38.571%=第2次出口氣體含量等于合成塔進(jìn)口氣體含量,通2.6831×103(mol)過(guò)合成塔進(jìn)口氣體含量y;和操作條件下的分離溫1)I氨分每小時(shí)溶解的CH4和Ar度查出K便可解出x。已知Ⅱ氨分離器出口(人CH4:4.2732×103×0.834%x2.415塔)氣體混合物組分y見(jiàn)表6。查得t=0℃,P=79,84(m3/h)30.3975MPa時(shí)的平衡常數見(jiàn)表7Ar:4.2732×103×0.339%×22.415表6Ⅱ氨分離器出口(入塔)氣體混合物組分32.471(m3/h)(2)Ⅱ氨分每小時(shí)溶解的CH4和Ar2,857.934CH4:2.6831×103×0.3438%×22.415表7各組分相平衡常數20.677(m3/h)Ar:2.6831×103x0.2741%×22.4150.029223.0816.485(m3/h)Ⅱ氨分離器出口液體組分含量:(3)液氨溶解從系統中每小時(shí)帶出的CH4和Ar氨含量xN,=ym2/KNm=(0.0285/0.0292)xCH4:79.884+20.677=100.56(m7/h)00%=97.6027%Ar:32471+16.485=48.956(m3/h第4期張繼臻等水煤漿氣化中氨對氨合成系統的影響(4)精制氣每小時(shí)帶入的CH4和An232對反應熱效應的影響CHL4:34739×0.6%=208.435(m3/h)氨合成反應的熱效應,不僅取決于溫度,而且Ar:34739×0.61%=21.908(m3/h與壓力、氣體組成有關(guān)。工業(yè)生產(chǎn)中反應產(chǎn)物為5)按原設計物料衡算,噸氨放空氣量為氮、氫、氨及情性氣體的混合物熱效應是上述反應93.889m3/h計算,則放出CH和Ar為熱與產(chǎn)物混合熱之和。由于混合時(shí)吸熱,實(shí)際熱效CH1:9389×18×9737%=107.875(m3/h)應比純氫氮混合氣完全轉化為氨在同溫同壓下Ar:93.89×118×9%46%=110.191(m3/h)的反應熱(△H)計算值小?；旌蠠崾菤怏w混合物(6)合成系統積累的CH4和Ar非理想性的標志,它隨壓力的升高以及溫度的降低CH4:208.435-100.56-107.875=0而增大。當反應壓力較高時(shí),總反應熱效應△H應Ar:2l908-48956-11019=52761(m3/h)為△H與△H兩者之和。在實(shí)際操作中,當氫由此看來(lái),在當時(shí)工藝條件下精制氣帶入CH1氮比、CH4含量等條件無(wú)明顯變化時(shí),若氬組分含量與帶出的及放空的CH4量達到平衡時(shí),有52.761量增人,將引起合成塔溫度降低,系統壓力升高,內m/h的Ar積累在合成系統中;CH4的帶入與帶出外筒壓差升高,反應效果明顯變差,循環(huán)氣放空量已達到了平衡不存在積累現象。大量的試驗已證(吹除氣量)增大,合成氨產(chǎn)量降低06~1th。這實(shí),合成混合氣中含有惰性氣體時(shí),會(huì )降低平衡氨也是合成塔溫度難以控制的原因含量。惰性氣體的存在,無(wú)論從化學(xué)平衡還是動(dòng)力233對反應速率的影響學(xué)角度分析都是有弊無(wú)利的。由此定量分析得出若以b表示氫氮比,即b=yB2/yxy:表示惰性結論,導致合成系統超壓阻礙合成塔負荷增加的主要原因是由于A(yíng)r的積累所造成的氣體摩爾分率,則可得y(1+6(1-ym-y)23氬組分對氨合成系統的影響231對化學(xué)平衡的影響y(1+6)1-ymn2-y),代人下式1/2N2+3/2H2=NH3(g)+QTNH =Kipk25(鐵系催化劑)得2.5(pn2)2(Ph2)b25(13(1+b(1+b)2PNH,-PyNH3(1當溫度、壓力和氫氮比一定時(shí),由上式可得:P1+(1-y1-y)a<0,即增加惰性氣體摩爾分率必然使本征反ay代人&計算式得:(-間y)=AD+應速率降低。1994年我公司第二氮肥廠(chǎng)氨合成系統的惰性氣體中CH4體積分數在5%~6%時(shí),精當r=3時(shí)得:動(dòng),=0.3256,P制氣帶人的CH4與氨分中液氨溶解的CH4和循環(huán)氣放空的CH4達到平衡。通過(guò)循環(huán)氣部分放空和式中,yi和y分別為氨和惰性氣體的平衡含量;液氨溶解減壓閃蒸的弛放氣、儲罐氣帶出合成系r為原始氫氮比;p為總壓。統,沒(méi)有形成Ar積累現象,而Ar在液氨中的溶解度由此式可以看出:yn值隨壓力升高、溫度降比較小,在循環(huán)氣中可以形成積累現象。由此可以低、惰性氣含量減少而增大。我公司合成塔的設計認為性氣體摩爾分率的增加以及氨合成反應速壓力≤3149MPa,因觸媒采用Al10-5Q和A110率的降低均是由于A(yíng)r的積累而導致的。型鐵系觸媒,初期反應溫度限制在(485±5)℃,末期限制在(5005)℃,此時(shí)K=4.80901×103。3所需O2純度的計算若惰性氣體(CH4和Ar)y積累,yM1一定,勢必引如果精制氣帶入的Ar與液氨溶解帶出的Ar達起合成塔總壓P的上升,導致合成系統因超壓而限到平衡,那么系統就不存在A(yíng)r的積累現象。前面制了負荷的增加。已計算出液氨溶解帶出的A為48.956m3/h,由于12·化肥設計2007年第45卷第二氮肥廠(chǎng)沒(méi)有設置氫回收裝置,只要在合成系統穩定連續進(jìn)風(fēng)量和無(wú)故障運行2年以上的周期,不超壓情況下,循環(huán)氣一般不放空。若忽略放空氣以配合空分設備迕續運行2年后進(jìn)行大修的周期。量不計,在NHD脫S脫碳工藝屮,NHD對Ar幾乎(5)由于沒(méi)有機械運動(dòng)部件,故尢機件磨損之不吸收,因此,空分的氧純度必然大于(1-48.956/憂(yōu)。噴吹系統結構簡(jiǎn)化,操作方便,便于更換過(guò)濾12000×100%=9.59%。若考慮循環(huán)氣放空量,袋(濾袋的使用好命保證2年以上)。此外脈沖分這種情況下的O2純度必須大于1-(48.956+氣箱上加裝了防雨、防塵罩,可有效地保護脈沖閥99.81)/12000=98.76%。和電磁閥,延長(cháng)使用壽命由計算結果可見(jiàn),Ar的富集是引起合成塔超(6)每周放灰1次,有自清除灰塵雜質(zhì)的能力壓,阻礙負荷增加的主要原因。當氧氣中Ar的體改造后可減少空透的吸入阻力以降低壓縮機的功率積分數<0.4%時(shí),如果從O2中帶到合成系統中的損失,增加進(jìn)入分餾塔的空氣量,從而提高氧氣純度。Ar被氨分離器中的液氨溶解帶走,就不可能有Ar42增加空透打氣量在合成塔中積累所造成的超壓現象,從而提高了合允分發(fā)揮空透打氣能力,在空透不超負荷的情成塔的生產(chǎn)負荷。因此,在實(shí)際生產(chǎn)中要盡量提高況下,入口導葉盡量全開(kāi),使空壓機盡可能的在滿(mǎn)02純度,減少Ar組分含量,避免因Ar組分含量高負荷狀態(tài)下運行。降低循環(huán)水溫度,加大循環(huán)水流造成合成系統超壓,影響生產(chǎn)負荷增加,消耗升高。量提高空透壓比來(lái)提高空透的打氣能力。199年3月新增1臺打氣量為6000m3/h的空氣壓縮機,4改進(jìn)措施和對策并入系統后,收到良好的效果4.1改造空氣過(guò)濾器43減少排放,優(yōu)化操作由于原設計的卷簾式空氣過(guò)濾裝置運行阻力減少分餾系統有效氣體及液體的排放損失,特大,過(guò)濾粒度不夠,導致除塵效率差、運行周期短別是主冷液氧碳氫化合物在不超標的情況下盡量更換濾布頻繁(每月至少3次)等缺點(diǎn),空透機組運少排放。適當增加吹氮閥的排放次數,對提高氧純行不到半年,葉輪便積垢嚴重,打氣量下降。因此,度有利。優(yōu)化分餾塔的工藝操作,在現有負荷情況每年至少清垢2次,縮短∫機組的運行周期。新改下,保持一定量的產(chǎn)品輸出,盡可能優(yōu)化精餾工況,造的LDMK-490型低壓脈沖空氣過(guò)濾器具備如以最大限度地提高氧氣純度。下特點(diǎn)。5改進(jìn)效果(1)過(guò)濾材料為500g/m2防油防水滌綸針刺氈除塵效率達到98%以上,并能有效地除去亞微米51運行數據對比級灰塵,延緩和阻止了空透葉輪積垢嚴重的現象。改進(jìn)措施實(shí)施前后運行數據見(jiàn)表9和表10(2)空氣流道順暢,斷面流速適宜,過(guò)濾速度52運行效果分析為204m/min,可以保證包括濾袋阻力在內的設備(1)實(shí)際T業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗已經(jīng)證實(shí),當氧純度在總阻力不超過(guò)1200Pa(其中濾袋阻力700Pa)。新98234%,循壞氣放空量在1107.89m3/h時(shí),有啟用的過(guò)濾器阻力低于600Pa,從而減少了空透的56m3h的Ar組分存在積累在合成系統中。吸入阻力,降低了空透的功率損失。濾袋上口采用表9改進(jìn)措施實(shí)施前氨合成系統運行數據及產(chǎn)量彈性咬口密封結構,確保了花板上下的氣密性。時(shí)間O2鈍度水煤氣中精制氣量合成系統吹除氣產(chǎn)量99504-14/%A含量/%/m3h-壓力/Ma嫩(3)根據使用環(huán)境,設計采用高于地坪15m左0:0098.50.043199028.3011.3右的吸風(fēng)井,吸入質(zhì)量較好的潔凈原料空氣,以減:0099.00.023255727.9011少不利于制氧的有害氣體和灰塵。2:0099.40(分析不出)3339427.5011.8(4)連續操作型脈沖噴吹清灰袋濾器,采用低3:009.10.o13255128.101.5阻力的SYKI89型淹沒(méi)式脈沖閥,噴吹氣源用量204009850.78327428m3/h,壓力為0.3MPa,實(shí)現了低壓節能?chē)姶?。閥片50980093170729.450%1.2的壽命由傳統高阻力脈沖閥的1年左右提高到2年6:0098.20.853199028.940%11.3以上,采用CMOS電路脈沖控制儀,清灰周期為27:0097.90.933170729.760%11.28:0097.50.953190030.1100%10.9第4期張繼臻等水煤漿氣化中氬對氨合成系統的影響13表10改進(jìn)措施實(shí)施后運行數據及產(chǎn)量產(chǎn)量在11.8Uh時(shí),合成塔壓力上升很快,直時(shí)間O2純度水媒氣中精制氣量合成系統吹除氣產(chǎn)量至超過(guò)設計壓力,合成放空量增大,直至放空閥全x004-28%A含量/%/mh壓力/MMm3h開(kāi),甚至造成合成氨系統減量生產(chǎn)。大量放空循環(huán)0:00980.23618931220140氣,又造成H2和N2原料氣的浪費,產(chǎn)量大幅度降低。1:0099.80.23670631.35514(2)當氣純度大于99.5%時(shí),精制氣帶人的2:00990.23650831.3013.2Ar與液氨溶解帶出的Ar和放空循環(huán)氣帶出的A3:0099.80.23700131.116013.8達到平衡,不存在A(yíng)r的積累現象,合成塔可處理的4:0099.80.23600931.06614.0精制氣量為39000m3/h,小時(shí)產(chǎn)量達到14t,循環(huán)氣CH4體積分數≤12%。精制氣CH4在0.6%左6:0099.8右時(shí),循環(huán)氣不需要放空,系統壓力只要維持在31.49MPa就能保持穩定生產(chǎn)。(3)當氧氣純度再提高時(shí),只要前工序負荷允8:0099.80.23693231.21614.29:0099,90.23732431.0014.0許,脫碳指標在0.3%以下的優(yōu)化狀態(tài)下,合成塔負荷還可以增加。目前該裝置的最高小時(shí)產(chǎn)量達到10:0099.80.23610231.03014,014.85t,班產(chǎn)、口產(chǎn)、周產(chǎn)和月產(chǎn)分別達到118.19、1:00998023562431390133346.582373.33和1019.52t的良好運行狀態(tài)12:0099.80.23692431.09614.0(4)在 Texaco水煤漿氣化制合成氣,NHD脫硫023720330.63013.4脫碳的工藝過(guò)程中,空分氧純度必須保持在大于0235625031.03314.099.5%,以提高氣化效率和氨合成速率,使氨系統15:009980.23546231.226014.0在優(yōu)化狀態(tài)下運行。提高產(chǎn)量,降低消耗,獲得最16009980.23654631.33013.2大化效益,是保持d200mm兩軸一徑氨合成塔穩17:0099.903625831.8產(chǎn)、高產(chǎn),達到并超過(guò)期望設計負荷的前提條件。改進(jìn)措施實(shí)施后,合成塔已超過(guò)所期望的設計生產(chǎn)能力19:0099.80.23699931.237014.0參考文獻:[1]梅安華,等小合成氨廠(chǎng)工藝技術(shù)與設計手冊[Mj,下冊,北京20:0099.80.23425031.446013.1化學(xué)工業(yè)出版社,199521:0099.80.23769731.330013.6[2]陳平.無(wú)機化工工藝學(xué)(一)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,31.232013.9[4]于遵宏,等大型合成氨廠(chǎng)工藝過(guò)程分析M].北京:中國石化23:0099.80.23723431.033014.0出版社,1993注:(1)O2純度指大型空分氧純度。(2)水煤氣中A指氣化分析5]駱文敏氮肥⊥藝設計于冊[M北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1989室分析水煤氣中的Ar。(3)精制氣量指去合成塔的精制氣量。收稿日期:2007-03-01行業(yè)信息化肥產(chǎn)量成為預測中國經(jīng)濟走勢的先行指標2007年3月18日香港《南華早報》登載了作者雅各布·萊本盧的5個(gè)預測因素分別是化肥產(chǎn)量、臺灣出冂訂單、集裝箱運輸量增大特撰寫(xiě)的題為“預測經(jīng)濟增長(cháng)的充分依據”的文章,現摘編如下幅、摩天大樓高度和供應商交貨時(shí)間?；十a(chǎn)量列為其首。與用于很少有中國問(wèn)題專(zhuān)家在試圖預測中國經(jīng)濟走勢時(shí)會(huì )關(guān)注化肥生產(chǎn)的許多原材料樣,從化肥產(chǎn)量的變化中可以看出農民對經(jīng)濟問(wèn)題,其實(shí)化肥產(chǎn)敏是中國工業(yè)生產(chǎn)一個(gè)非常好的預測因素。經(jīng)合走勢的看法,經(jīng)合組織在200年的研究報告中指出,在過(guò)去大約織在選定一個(gè)指數來(lái)偵測中國經(jīng)濟的變化時(shí),化肥成為這個(gè)國際25年時(shí)間里,化肥產(chǎn)量在反映工業(yè)周期變化方面有著(zhù)幾近完美的紀機構所使用的6項統計數字之一。文章指出,經(jīng)濟學(xué)家已把化肥產(chǎn)錄。更重要的是,化肥生產(chǎn)“從訂貨到交貨之間的時(shí)間”為15個(gè)月可以很好地提前預測這些轉折點(diǎn)量作為先行指標。什么是先行指行?先行指標是用于預測經(jīng)濟變經(jīng)合組織專(zhuān)家認為,將化肥產(chǎn)量作為一個(gè)指標與其他許多指標的統計數字。為了確定先行指標預測者回過(guò)頭去尋找足夠“領(lǐng)相比的優(yōu)勢在于,化肥產(chǎn)量是以噸為單位來(lái)計算的數字,而不是以先”的數字,以說(shuō)明這些數字可先于經(jīng)濟其他部分發(fā)生變化貨幣來(lái)計算,具有較好的真實(shí)性。中國2006年12月化肥產(chǎn)量比上銀行經(jīng)濟學(xué)家長(cháng)期追求的一個(gè)目標就是找到先行指標。要找年同期增長(cháng)23.65%,這是自204年11月以來(lái)最大的增幅。到合適的預測因素是非常困難的,為尋找預測中國經(jīng)濟走勢而選擇