低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化

第36卷第6期能源化工Vol 36 No 62015年12月Energy Chemical IndustryDec.,2015凈化與分離技術(shù)低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化¨朱兆友,李鑫,徐東芳,彭濤,王英龍…(青島科技大學(xué)化工學(xué)院,山東青島266042)摘要:應用 Aspen Plus軟件,選擇基于BWR-lS方程和 Chapman- Enskog-Bkaw方程的PSRK熱力學(xué)模型對低溫甲醇洗變換氣吸收過(guò)程模擬進(jìn)行了優(yōu)化,對密度計算方程和黏度計算方程進(jìn)行了修正。將修正后的熱力學(xué)模型分別應用于10%煤為氣化原料的變換氣、80%焦炭()+20%煤(v)為氣化原料的變換氣以及100%焦炭為氣化原料的變換氣的脫硫脫碳過(guò)程的模擬。結果表明:模擬結果與生產(chǎn)實(shí)際數據吻合良好,溫度、密度、流量及組成的模擬誤差均滿(mǎn)足工程標定、優(yōu)化改造及對未知工況進(jìn)行分析的需要。關(guān)鍵詞:低溫甲醇洗熱力學(xué)模型脫硫脫碳中圖分類(lèi)號:TQ018文獻標識碼:A文章編號:2095-9834(2015)06-0020-08Simulation and optimization for removing sulfides andcarbon dioxide from shift gas by rectisolZHU Zhaoyou, L Xin, XU Dongfang, PENG Tao, WANG YinglongCollege of Chemical Engineering, Qingdao University of Science and Technology, Qingdao 266042, China)Abstract: With Aspen Plus simulation software, the simulation for shift gas absorption process by rectisol is optimized byselecting PSRK thermodynamic model which based on BWR-LS equation and Chapman-Enskog-Brokaw equation.Theof den-sity calculation and viscosity calculation are modified, and the improved thermodynamic model is respectively applied on the simulationof the processes of removing sulfides and carbon dioxide from three kinds of shift gas which is respectively gasified by 100% coal, 80oke( mass fraction )+20% coal ( mass fraction)and 100% coke. The results show that the simulated data are well consistent withthose of practical operation, and the relative errors of temperature, density, flow rate and composition can meet the demands of engi-neering calibration, optimization reconstruction and the analysis of unknown casesKey words: rectisol; thermodynamic model; removal of sulfidees: renovacarbon煤、焦炭經(jīng)氣化爐加壓氣化后得到的變換氣中不CH3OH體系的Won參數,氣相采用viil方程、液僅含有氫氣和一氧化碳,還含有一定量的二氧化碳、相采用Wlon方程關(guān)聯(lián),結果可用。浙江大學(xué)和上硫化氫和氧硫化碳等酸性氣體,這些酸性氣體會(huì )使下?；ぱ芯吭害巧钊胙芯苛烁黝?lèi)氣體在低溫甲醇中游工序中催化劑中毒導致生產(chǎn)異常。為脫除變換的溶解度以及富CO2、H2S甲醇的物化性質(zhì),并測定氣中上述酸性氣,德國 Linde公司和Lugi公司于20了部分二元對的相平衡常數。湖南化工研究院的皮世紀50年代共同開(kāi)發(fā)了低溫甲醇洗工藝,該工藝利銀安89以試驗和文獻為基礎,建立了一個(gè)能較好地用低溫甲醇對CO2、硫化物的選擇性吸收,可對酸性描述該工藝中氣液相平衡問(wèn)題的熱力學(xué)模型,為低溫氣體進(jìn)行分段脫除2。經(jīng)過(guò)幾十年的研究和發(fā)展,低甲醇洗工藝模擬計算提供了基礎數據和計算方法。溫甲醇洗已經(jīng)成為一種非常成熟的工藝,但由于缺少周建均等結合SRCI模型和 Linde模型計算全流氣液平衡數據,對該工藝的過(guò)程模擬硏究較為困難。程的氣液平衡,模擬結果與國外設計數據吻合良好。Ferrell a等3曾對四元體系的氣液相平衡進(jìn)行過(guò)計算,但計算溫度范圍較小。 Evelein等和 Ferrell收稿日期:2015-07-226等分別采用SRK狀態(tài)方程和PR方程計算部分相作者簡(jiǎn)介:朱兆友(1961-),男,江蘇準安人,碩士,教授,碩士生師,現從事化工工平衡數據,但結果仍不精確。 Davis和 Kermode6計中國煤化工基金項目:國算出了CO2-CH3OH,H2O-CH3OH以及CO2-H2O-…·聯(lián)系人:王英CNMHG11UUom。朱兆友等低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化21大連理工大學(xué)化工學(xué)院從1983年開(kāi)始從事低溫甲醇究成果均未有詳細的報道。洗裝置模擬分析與優(yōu)化研究,于1993年成功開(kāi)發(fā)了本研究基于化工過(guò)程模擬軟件 Aspen Plus,選擇低溫甲醇洗裝置模擬系統(RPS)",軟件中熱力靈活、可預測性狀態(tài)方程PSRK,通過(guò)對密度計算方學(xué)模型釆用M-H狀態(tài)方程和L-K狀態(tài)方程相結合,程和黏度計算方程的修正,實(shí)現了3種工況下變換二元交互作用參數通過(guò)試驗數據回歸獲得。該軟件氣的脫硫脫碳過(guò)程的準確模擬。獲得國家多項專(zhuān)利,實(shí)現了多套工業(yè)化裝置的應用,1低溫甲醇洗工藝流程達到國際先進(jìn)水平。但限于技術(shù)專(zhuān)利的原因,以上研低溫甲醇洗工藝流程見(jiàn)圖1。凈化氣富CO2氫氣克勞斯氣CO2,N2尾氣r脫鹽水來(lái)自鍋爐水變換氣廢水再生甲醇圖1低溫甲醇洗工藝流程示意Tl-預洗塔;T2—吸收塔;T3_閃蒸系統;T4CO2解吸塔;T5—熱再生塔;T6—甲醇/水分離塔;∏一尾氣洗滌塔低溫甲醇洗工藝以2主要由預洗塔、吸收塔、閃蒸CO2的吸收具有選擇性,下段主要吸收硫化物,稱(chēng)為系統、CO2解吸塔、熱再生塔、甲醇/水分離塔、尾氣洗脫硫段;上段主要吸收CO2,稱(chēng)為脫碳段;其中上段滌塔等7大部分組成。來(lái)自變換工段的變換氣首先又可分為粗洗段、主洗段和精洗段。變換氣依次通進(jìn)入預洗塔中,脫除其中的氨組分,然后進(jìn)入變換氣過(guò)脫硫段和脫碳段,最終,硫化物和CO2的摩爾分數吸收塔中除去二氧化碳、硫化氫、氧硫化碳等酸性氣需滿(mǎn)足如下設計控制指標:硫化物摩爾分數低于體。吸收了大量酸性氣體的富甲醇溶液再經(jīng)過(guò)閃蒸、0.1×106,CO2摩爾分數低于20×10°;并且主洗段汽提、熱再生,得到不含酸性氣體的貧甲醇溶液和各中部抽出的富CO2氫氣中CO2摩爾分數大于20%。種凈化氣。貧甲醇溶液循環(huán)回吸收塔中。在 Aspen Plus軟件中,按工藝原理將吸收塔分整個(gè)工藝模擬的核心是變換氣吸收塔。在為4臺串聯(lián)的塔,從下至上依次編號為C201-1該吸收塔中,以低溫甲醇為溶劑在高壓下脫除變換C2201-2、C2201-3、C2201-4,從而實(shí)現更快捷的收氣中的硫化物和CO2。由于低溫甲醇對硫化物和斂。模擬的變換氣脫硫脫碳工藝流程見(jiàn)圖2?！?21Ⅴ3C22014E2202AC2201-3C22012E2203-02「。C220l-1E2209E2205-1E220645}2204-1E2205-2v2203中國煤化工圖2變換氣脫硫脫碳工藝流程示CNMHG22能源化工2015年第36卷第6期低溫甲醇洗采用含有少量水的低溫甲醇作為相關(guān)文獻和 Aspen Plus物性方法選擇手冊,經(jīng)過(guò)篩吸收劑,由于變換氣中CO2濃度較高,且低溫甲醇吸選最終采用PSRK狀態(tài)方程模型作為模擬計算的收CO后會(huì )產(chǎn)生大量的溶解熱,導致低溫甲醇溫度熱力學(xué)方法。通過(guò)吸收塔的模擬計算,發(fā)現模擬結升高,從而會(huì )影響吸收效果,為此,需采取中段冷卻果與生產(chǎn)實(shí)際數據還是存在一定的偏差,所以需要方法。在該工藝中,共設置了兩級中間冷卻,所用對模型進(jìn)行修正。的冷卻劑為低溫液氨。2.1密度計算方程的修正2模型選擇與修正查看PSRK熱力學(xué)模型中密度的計算方法為依變換氣中所含組分多達十余種,既有量子氣體次點(diǎn)擊 Properties,/ Property method/ Routes中VLMXH2,也含有在高壓下容易達到臨界狀態(tài)的CO2,在吸(液體混合物摩爾體積)。在PSRK方程下,VLMX收過(guò)程中存在一個(gè)由H2-N2-CO-Ar-CO2-H2S-默認計算路線(xiàn)是ⅥLMX45,經(jīng)過(guò)該計算路線(xiàn)得到的COs-CH3OH-H2O-NH3所組成的十元體系的氣液貧甲醇溶液(流股221)的密度為640.84kg/m3,而平衡,非理想性極強,相平衡計算困難,模擬難度非實(shí)測數據為879kg/m3,誤差較大,導致工藝模擬結常大。想要準確模擬該工藝,選擇正確的熱力學(xué)果與實(shí)際情況偏差較大,必須對方程進(jìn)行修正。模型是關(guān)鍵。 Aspen Plus軟件提供了多種熱力學(xué)模經(jīng)過(guò)各計算路線(xiàn)的比較,BWR-LS方程計算的型,每一種熱力學(xué)模型都包含了多種計算純物質(zhì)和液體混合物密度具有較高的精確度,各方法計算結混合物的物性和熱力學(xué)數據的計算方法6。根據果比較見(jiàn)表1。表1各密度計算路線(xiàn)準確度比較計算路線(xiàn)物流2實(shí)際值/(kgm3)物流221計算值/(kgm32)偏差VLMXO5(基于BWR-IS模型)879882.61OVLMX01(基于 Rackett模型)0.006VLMX03(基于 Redlich- Kwong- Soave模型)644.080.267VLMXO4(基于Peng- Robinson模型)721.300.179VLMXI3(基于lee- Kesler模型)817.550.070VLMX14(基于 Redlich- Kwong- Aspen模型)879644.050.267VLMX5(基于 Aqueous Debye- Huckel模型)8790.690VLMX18(基于 Clarke Density模型)879884.600.006VLMX19(基于Lee- Kesler- Locker模型)817.540.070ⅤLMX20(基于A(yíng)PI模型)0.006VLMX21(基于 Redlich- Kwong- UNIFAC模型0.256ⅤLMX2(基于 COSTAL模型)8790.020VLMX40(基于 TABPOLY模型)8790.019ⅤLMX42(基于 Modified PR+ UNIFAC模型)879719.000.182VLMX45(基于PSRK模型)640.840.271VLMX47(基于 Standard PR模型)721.920.179VLMX48(基于 Standard RKS模型)87944.6l0.267由表1可見(jiàn):在各種計算液體混合物密度的計VT=∑∑x算路線(xiàn)中,基于BWR-LS方程計算的密度準確度最高,誤差僅為0.4%;而文獻[17]所應用的計算路線(xiàn)VnT=∑∑xx%V(5)VLMX40,即基于 TABPOLY模型計算密度的路線(xiàn)其中,a=b4.53.5(6)與流股221密度工況值誤差為1.9%。BWR-LS方程表達式如下ai=(1-ey)(vv:)(7)Zm= Zm+yiT=(1-n4)3(TV)"2(8)式中:Z。,Z()=fen(T,T,vn,Vm)(2其混合規則為:在A(yíng)sp中國煤化工程的密度計x(3)算路線(xiàn)是ⅥLM,以啊,m以成vMX05。CNMH朱兆友低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化23·利用ⅤLMX05去模擬吸收塔的流程,得到一系列物流的密度,對比實(shí)測數據得到表2。表2多組分物流密度實(shí)測值與利用vLMX05計算值比較項目物流40物流60物流l09物流221溫度/℃-6.2-35.341.7壓力/MPa5.66.3密度模擬值/(kgm3)924.942.64893.4882.61密度實(shí)際值/(958.65879.64密度偏差0.0350.0120.0060.003由表2可見(jiàn):利用 VLMXO5計算路線(xiàn)計算不同塔器的水力學(xué)校核有較大影響。 Aspen軟件中默認溫度、壓力、組成下各股物流的密度,計算結果與實(shí)的液相純組分黏度計算路線(xiàn)為MUL04(基于 Chung測值誤差很小,均在3.5%以?xún)?最小值僅為0.3%, Lee-Starling模型),液相混合物黏度的計算路線(xiàn)為精確度非常高;且BWR-LS方程適用于計算壓力 MULMX05(基于 Chung-Lee-Starlin模型)。在0~14MPa,溫度-273~93℃的非極性或弱極性混0.356MPa,100℃下,甲醇的黏度為合物。在低溫甲醇洗工段中,其主要組分絕大部分0.2529mPas,而熱再生后的貧甲醇流股僅含有少為非極性或弱極性物質(zhì),因此采用該計算路線(xiàn)進(jìn)行量的水和微量氣體,故該流股的黏度在該溫度、壓模擬可以滿(mǎn)足工況分析需要。這證明選擇BWR-LS力條件下的黏度也應接近0.2529mPa·s由 Aspen方程模型計算液相密度是非常合適的。系統默認的MUIL04路線(xiàn)計算的純甲醇組分的黏度此外,由于PSFK狀態(tài)方程描述氣相行為的準確性為1.37mPa·s,由默認的 MULMX05路線(xiàn)計算的貧其默認的氣相混合物密度計算方法計算得到的氣體混合物密度與實(shí)測值吻合良好,因此不需要進(jìn)行修正。甲醇流股黏度為0.99mPa·s,這2個(gè)值均與實(shí)際值2.2黏度計算方程的修正相差較大,需要修正。2.2.1液相黏度計算方程的修正釆用不同計算路線(xiàn)得到的各液相純組分黏度黏度是物質(zhì)在傳質(zhì)過(guò)程中極為重要的性質(zhì),對結果比較見(jiàn)表3表3各液相純組分黏度計算路線(xiàn)結果比較計算路線(xiàn)MULOIMUL02MULO4MULOSMULAOMULMHMULREFP實(shí)際值/(mPas)0.25290.25290.25290.25290.25290.25290.2529模擬值/(mPas)0.25370.25151.37090.23240.25370.25370.2228偏差000320.00554420708110.00320.00320.0301由表3可見(jiàn):計算路線(xiàn)MUI0I(基于 Andrade模的運算主要是針對高聚物的黏度,低溫甲醇洗體系型)、MUIA0(基于 TABPOLY模型)和 MULMH(基中不存在該類(lèi)物質(zhì),故比較而言MU01計算路線(xiàn)是于 polymer Modified Mark- Houwink/ Van Krevelen模最適合的。型)均具有較好的準確度。但由于MUIA40路線(xiàn)的運采用不同計算路線(xiàn)得到的各液相混合物黏度算必須有相關(guān)參數輸入才可計算,而 MULMH路線(xiàn)結果比較見(jiàn)表4。表4各液相混合物黏度計算路線(xiàn)結果比較十算路線(xiàn)MULMXOMULMXO2MULMXOMULMXO4 MULMXOSMULMXVK實(shí)際值/(mPa·s)0.25290.25290.25290.2529模擬值/(mPa·s)0.25300.23260.25300.26520.99420.2326偏差0.00040.08030.00040.04862.93120.0803由表4可見(jiàn):計算路線(xiàn) MULMXO1(基于 Andrade MUL0l相同,均基于 Andrade模型,由此可見(jiàn),模型)和 MULMX03(基于A(yíng)P模型)具有較好的準確 MULMXO1與擬。中國煤化工度。 MULMX03計算路線(xiàn)一般適用于石油及石油化學(xué)2.2.2氣CNMHG產(chǎn)品,而 MULMX0計算路線(xiàn)與純甲醇黏度計算路線(xiàn)PSRK物性力汰飖認時(shí)氣相獅庋計算路線(xiàn)與默24能源化工015年第36卷第6期認的液相黏度計算路線(xiàn)相同,均為基于 Chung-lee度分別為0.01383,0.02039,0.0159mPas,偏差Starling模型的計算路線(xiàn)。純組分氣相黏度計算路較大,需要修正。線(xiàn)為MUv04,在5MPa、150℃下,其計算的氣相甲采用不同計算路線(xiàn)得到的各氣相純組分黏度醇、二氧化碳、硫化氫黏度分別為0.02227,結果比較見(jiàn)表5。0.02162,0.01603mPa·s,而實(shí)際這3種物質(zhì)的黏表5各氣相純組分黏度計算路線(xiàn)結果比較mPa·s計算路線(xiàn)CH3OH實(shí)際值CHOH模擬值CO2實(shí)際值CO模擬值H2S實(shí)際值H2S模擬值MUVOI0.013830.013940.020390.020580.01590.015880.013830.012670.020390.023000.01590.01666MUVO40.013830.022270.020390.021620.01590.01603MUVO50.013830.013790.020390.022180.01590.01678MUVO70.013830.013940.020390.020580.01590.015880.013830.013940.020390.020580.01590.01588MUV610.013830.017220.020390.021850.01590.01773由表5可見(jiàn):MUv02、MUV05、MUV61與3計算結果與分析MUV04計算路線(xiàn)對于低溫甲醇洗中主要氣體的黏采用不同氣化原料得到的變換氣組成有所不度模擬準確性較差;而MUvo1、MUV07、MUV60則同。國內某廠(chǎng)根據氣化原料不同,在同一套低溫甲具有較高的準確度,這3種計算路線(xiàn)均基于醇洗裝置中,分別設計了3套物流數據,但其對凈化Chapman- Enskog-Brokaw模型,證明該計算模型適用指標的要求是一樣的,即經(jīng)過(guò)脫硫脫碳后凈化氣于氣相純組分的黏度計算(流股6)中硫化物摩爾分數低于01×106,二氧化PSRK方程默認的氣相混合物黏度計算路線(xiàn)為碳摩爾分數低于20×106MUVMXO4(基于 Chung-Lee-Starling模型),鑒于該3.1100%煤為氣化原料的物流數據模型計算氣相純組分黏度準確度較低,故直接采用100%煤為氣化原料的變換氣組成及變換氣吸基于 Chapman- Enskog- Brokaw模型的 MUVMXOI計收塔重要流股中主要成分對比見(jiàn)表6和表7算路線(xiàn),其模擬結果與實(shí)際值接近,誤差較小。表6100%煤為氣化原料的變換氣組成組成H2H2SCOS CH, OHH0摩爾分數,%54.9630.230.40.090.0744.080.l10.00050.04930.0072表7100%煤為氣化原料的變換氣吸收塔重要流股中主要成分對比流股40項目流股6模擬值實(shí)際值模擬值實(shí)際值壓力/MPa5.475.475.65.6溫度/℃56.6流量/(kgh-)5307.710l032密度/(kgm-3)6.85H2摩爾分數0.98620.98630.0073300.005926CO摩爾分數0.0070520.0069390.0001120.000141CO2摩爾分數1.41×100.335770.33142H2S摩爾分數0.0016840.001713COs摩爾分數7.91×10CH3OH摩爾分數1,17×101.94×1050.65160.6572V中國煤化工3.280%焦炭(m)+2%煤(u)為氣化原料的物流數據氣組成及變CNMH要成分對比80%焦炭(m)+20%煤(u)為氣化原料的變換見(jiàn)表8和表朱兆友等低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化表880%焦炭(w)+20%煤(ν)煤為氣化原料的變換氣組成組成CHaCOH, S COS CH, OHHO摩爾分數,%55.150.4710.4010.090.0743.230.5348.2×10100.04690.007表980%焦炭(w)+20%煤(w)為氣化原料的變換氣吸收塔重要流股中主要成分對比流股6流股40項目模擬值際值模擬值實(shí)際值壓力/MPa5.475.6溫度/℃-6.36.4流量/(kgh5758.45739.57106743.4106700密度/(kgm3)924.0956.4H2摩爾分數0.98200.98220.0073570.006047CO摩爾分數0.00700.00690.0001110.000140CO2摩爾分數1.0e×10-30.32970.3252H2S摩爾分數1.58×10150.008160.008161COs摩爾分數06.09×100×10-6CH3OH摩爾分數L.94×100.65120.65693.3100%焦炭為氣化原料的物流數據吸收塔重要流股中主要成分對比見(jiàn)表10和表11100%焦炭為氣化原料的變換氣組成及變換氣表10100%焦炭為氣化原料變換氣組成組成CHaCOS CH, OHH摩爾分數,%53.760.5410.4010.0744.40.6460.04840.0073表11100%焦炭為氣化原料的變換氣吸收塔重要流股中主要成分對比流股6流股40項目模擬值實(shí)際值模擬值實(shí)際值壓力/MPa5.475.475.65.6溫度/℃流量/(kgh-)5441.985446.3107629.99105859密度/(kgm3)957.22H2摩爾分數0.98020.98040.0072840.005901CO摩爾分數0.0071550.0070440.0001120.000141CO2摩爾分數6.34×1061.0×10-50.33220.3279H2S摩爾分數3.09×10150.0093380.009475COs摩爾分數8.1x107.0×10-6CH3OH摩爾分數1.17×102.0×10-50.647570.652963.43種氣化原料的物流數據比較大,但處于同一數量級,絕對誤差非常小,可忽略不由表6~表11可見(jiàn):隨著(zhù)氣化原料中焦炭含量計。H2S和COS的含量在實(shí)際中未檢測出,同時(shí)模的增加,變換氣中H2的含量稍有下降,N2、CO2和硫擬值也非常小,可認為含量趨于0。液相流股40中化物含量稍有增加,其中H2S的摩爾分數增大了6各主要組分模擬值與實(shí)測值都非常接近。倍,其他組分含量變化不大。分別對3種工況下變以100%煤為氣化原料的變換氣脫硫脫碳模擬換氣的吸收過(guò)程進(jìn)行模擬,模擬結果與工業(yè)實(shí)測值為例,對主要組分在塔內的分布進(jìn)行作圖分析。氣相比溫度、流量、密度的誤差都比較小,在35%以相中的主要產(chǎn)《個(gè)“出(S、COS,所以選內。氣相流股6中H2、CO誤差小,而CO2和CH1OH擇這4種成塔向上的分布CNMHG誤差偏大,分析原因是含量太低導致相對誤差偏情況見(jiàn)圖3。出2mU叫量較低,在圖326能源化工2015年第36卷第6期中顯示不明顯,且均屬于硫化物,所以對兩者之和標,證明所建模型適用于低溫甲醇洗工藝酸性氣體再單獨作圖4。的吸收模擬計算。符號說(shuō)明:Zn,Zn0),zn(1)—壓縮因子;COS,y,y,y4活度系數※6,h,—二元交互參數;v摩爾體積,L/mol;v:,V,V”,V,V—臨界體積,L;V.V.V臨界摩爾體積,Lmol;塔板T—溫度,℃;圖3變換氣吸收塔氣相組成分布T,T,T,T—臨界溫度,℃;n4經(jīng)驗二元交互參數;0.0008x,x,;x液相組成0.0006參考文獻:0.0004[1]孫津生,李燕.低溫甲醇洗工藝流程模擬——甲醇洗0.0002滌塔的模擬[J].甘肅科學(xué)學(xué)報,2007,19(2):50-5300000}[2]關(guān)威,張述偉,管風(fēng)寶,等,城市煤氣低溫甲醇洗凈化0510152025303540工藝模擬與改造研究[J].化肥設計,2006,44(6):圖4氣相中硫化物摩爾分數分布[3 FERRELL J K, ROUSSEAU R W, MATANGE J N Sol-由圖3可見(jiàn):在第14塊和第36塊塔板之間ubilities of acid gases and nitrogen in methanol[ R]. raleigh: North Carolina State University, 1980CO2和H2的含量基本沒(méi)有變化。而在圖4中,硫化[4] EVELEIN K A,M00ERG, HEIDEMANN R A.Cmr物摩爾分數在此階段迅速上升(從第14塊到第36relation of the phase behavior in the systems hydrogen sul-塊)。這是因為第14塊到第36塊板之間屬于脫硫fide-water and carbon dioxide-water[J]. Ind Eng Chem段,變換氣經(jīng)過(guò)脫硫段后,硫化物摩爾分數已低于Process Des dev,1976,15(3):423-428.l×10°;而CO2摩爾分數變化不大,說(shuō)明這一階段主[5] CHANG T, ROUSSEAU R W, FERRELL JK. Use of the要發(fā)生硫化物的脫除。由圖3可見(jiàn):從第13塊到第soavemodification of the redlich-kwong equation of state1塊板,H2摩爾分數迅速增大,而CO2摩爾分數迅速for phase equilibrium calculations systems containing降低,硫化物摩爾分數趨于零,說(shuō)明在這一階段主methanol[ J]. Ind Eng Chem Process Des Dev, 1983, 22要發(fā)生CO2的脫除。從主洗段中部(即第12塊板(3):462-468抽出的富CO2氫氣也滿(mǎn)足設計指標,CO2摩爾分數[6 DAVIS J J, KERMODE R I. Wilson parameters for the超過(guò)20%。經(jīng)過(guò)脫硫脫碳后,塔頂凈化氣中CO2和system H2, N2, CO, CO2, CH4, H2S, CH,OH, and H,硫化物含量甚微。O[J]. Fuel Processing Technology, 1978, 1(4)247-2594結論基于化工過(guò)程模擬軟件 Aspen Plus,根據低溫7]顧衛忠,低溫甲醇洗吸收流程的仿真研究[D].杭州:浙江大學(xué),2006甲醇洗的熱力學(xué)特點(diǎn),選擇PSRK方程作為模擬計[8]皮銀安.低溫甲醇洗相平衡模型和氣液平衡計算算的熱力學(xué)模型,分別選用BWR-IS方程和(1)——相平衡模型[J].湖南化工,1997,27(4):1-5Chapman- Enskog- Brokaw方程作為密度和黏度的計9]皮銀安低溫甲醇洗相平衡模型和氣液平衡計算算方程,得到能夠準確模擬低溫甲醇洗系統的熱力(2)——氣液平衡計算(續完)[J].湖南化工,1998,學(xué)模型。將修正后的熱力學(xué)模型應用于3種工況下28(1):1變換氣的脫硫脫碳過(guò)程模擬,模擬結果與生產(chǎn)實(shí)際[10周建均YH中國煤化工CNMHG]化學(xué)工程,數據吻合良好,凈化氣中硫化物含量達到控制指1993,2r(2):505兆友等低溫甲醇洗中變換氣脫硫脫碳過(guò)程的模擬優(yōu)化27[1]楊聲.低溫甲醇洗的模擬與熱力學(xué)優(yōu)化[D].大連州:浙江大學(xué),2006大連理工大學(xué),2014[15]唐宏青.低溫甲醇洗凈化技術(shù)[J].中氮肥,2008[I2]張述偉,陸明亮,徐志武,等,低溫甲醇洗系統模擬(1):1-7與分析[J].氮肥設計,1994,32(1):25-31[16]楊友麒,項曙光.化工過(guò)程模擬與優(yōu)化[M].北京[13]吳珍珍,呂志新,應衛勇,等,低溫甲醇洗吸收塔?；瘜W(xué)工業(yè)出版社,2006:23-25擬及分析[J].化學(xué)世界,2013(9):513-51517]趙海泉,低溫甲醇洗氣液相平衡研究及工藝流程模[14]孟慶軍.低溫甲醇洗全流程模擬與優(yōu)化研究[D擬[D].上海:華東理工大學(xué),2010+“+…《能源化工》期刊第一屆編委會(huì )議召開(kāi)《能源化工》期刊第一屆編委會(huì )議于2015年11月27日成功召開(kāi)。來(lái)自能源化工領(lǐng)域的30多位編委代表參加了會(huì )議。編委會(huì )主任委員、南化公司副總經(jīng)理曾贛寧主持會(huì )議。曾贛寧代表《能源化工》主辦單位南化公司致辭,對《能源化工》期刊的發(fā)展提出了五點(diǎn)希望。一是要以戰略眼光審視和發(fā)展《能源化工》,實(shí)現期刊差異化、特色化發(fā)展,使期刊成為我國能源化工行業(yè)有一定知名度的特色刊物,成為技術(shù)推廣、成果轉化的優(yōu)質(zhì)媒介。二是要以高標準、嚴要求對待《能源化工》,與國內一流期刊建標對標,從欄目設置、選題、組稿、編輯等多方面著(zhù)手,消除薄弱環(huán)節,提高辦刊質(zhì)量。三是多依賴(lài)、依靠編委專(zhuān)家的支持,充分發(fā)揮編委專(zhuān)家的引領(lǐng)作用,把握期刊的報道方向,提升期刊的學(xué)術(shù)水平。四是把握好新時(shí)期國家支持科技期刊發(fā)展鼓勵核心科研成果在國內科技期刊發(fā)表的良好環(huán)境,銳意創(chuàng )新持續提升,將期刊辦成精品刊物。五是重視期刊的導向作用,從源頭上嚴把論文評審關(guān)口,確保學(xué)術(shù)評價(jià)的科學(xué)性、權威性和公信力,嚴格杜絕學(xué)術(shù)不端行為。編委會(huì )副主任委員、《能源化工》主編儲政向與會(huì )編委代表匯報了《能源化工》編輯部一年來(lái)的主要工作,重點(diǎn)闡述了《能源化工》今后的辦刊思路和主要措施。編委代表們對工作匯報中提出的《能源化工》差異化、特色化發(fā)展思路展開(kāi)了熱烈討論,認為在當今期刊同質(zhì)化嚴重的形勢下,《能源化工》必須走差異化、特色化發(fā)展道路應重點(diǎn)關(guān)注新能源與節能環(huán)保領(lǐng)域的新技術(shù)新工藝新產(chǎn)品新設備。代表們討論通過(guò)了《能源化工》期刊編委會(huì )章程《能源化工》前身為南化公司主辦的期刊《化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)》,已有30年歷史。2014年10月,在中國石油化工集團公司、南化公司江蘇省新聞出版局的支持下,《化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)》正式更名為《能源化工》《能源化工》是在中國石化提出建設世界一流能源化工公司的發(fā)展戰略,南化公司“實(shí)施三步走,建設一流南化”戰略目標背景下創(chuàng )立的,契合中國石化的企業(yè)特色和發(fā)展方向以及南化公司的發(fā)展戰略。通過(guò)“能源化工”的品牌效應,打造形象,更好地為中國石化服務(wù)。能源化工》立足辦特色欄目、辦特色專(zhuān)題辦特色期刊的思路報道煤化工、石油化工、天然氣化工、非常規能源及相關(guān)化工技術(shù)。中十“十十“““+十““+“+““+“+“+““““+中…++“+廣告目次頁(yè)碼單位頁(yè)碼單位封面、封二中國石化集團南京化學(xué)工業(yè)有限公司插6南化集團研究院氣體凈化研究所中國石化集團南京化學(xué)工業(yè)有限公司化工機械廠(chǎng)插7南化集團研究院信息與自動(dòng)化研究所插2中國石化集團南京化學(xué)工業(yè)有限公司連云港堿廠(chǎng)插8南化集團研究院苯化研究所插3全國氣體凈化信息站插9南化集團研究院有機化工研究所插4南化集團研究院硫酸設計研究所插10中國煤化工中心插5南化集團研究院催化劑研究所封三、封底CNMHG