加壓水煤漿氣化生產(chǎn)氨醇工藝中的酸性氣處理

第1期中氮肥2012年1月M-Sized Nitrogenous Fertilizer ProgressJan.2012加壓水煤漿氣化生產(chǎn)氨醇工藝中的酸性氣處理趙華,令狐瓦奇[山西陽(yáng)煤豐喜(集團)臨猗分公司,山西臨猗044100[中圖分類(lèi)號]X781[文獻標識碼]B[文章編號]1004-9932(2012)01-0016基于甲醇市場(chǎng)長(cháng)期疲軟且價(jià)格波動(dòng)較大,反應式計算可知,每氧化1kg的H2S理論需要2009年我公司提出對40ka甲醇裝置進(jìn)行改1.57m3的空氣(空氣中O2體積分數按21%造,新增1套合成氨及尿素生產(chǎn)系統。改造工程計),實(shí)際生產(chǎn)中空氣要適當過(guò)量。正常生產(chǎn)中于2010年7月完工并一次開(kāi)車(chē)成功。新系統對控制硫反應器入口O2含量在1%左右,出口O2低溫甲醇洗脫硫后再生出來(lái)的低濃度酸性氣的處含量在0.4%左右。理仍然采用我公司與山東淄博海川精細化工共同(2)溫度控制要得當研發(fā)的選擇氧化制硫新工藝——低濃度酸性氣低根據制硫催化劑HS-35的使用條件可知,入溫條件下硫磺回收工藝?，F將其在改造工程中的口氣體溫度在130~220℃時(shí)催化劑具有活性,應用情況介紹如下。而床層熱點(diǎn)溫度一般控制在280~300℃。實(shí)際1工藝流程生產(chǎn)中活性溫度控制得較低(145℃左右),催化劑床層熱點(diǎn)溫度在230~250℃,這樣既可以從低溫甲醇洗熱再生出來(lái)3000m3/h的酸延長(cháng)催化劑的使用壽命,又可以控制較少量的性氣(H2S質(zhì)量濃度75g/m3)在配入6000m3/hSO2生成。的脫碳汽提氣后,氣體中H2S質(zhì)量濃度降至(3)反應器入口酸性氣H2S含量控制適當18~20g/m3,再配入300~350m3h的儀表空每氧化1%的H2S就會(huì )造成絕熱床層60℃氣,進(jìn)入酸性氣預熱器,被蒸汽加熱到145℃進(jìn)的溫升。如果人口酸性氣H2S的含量較高,反入反應器,在反應器中進(jìn)行H2S的選擇氧化制應所放出的熱量又不能被及時(shí)移出,則必然造成硫反應(反應器有2層催化劑)。出反應器溫度催化劑床層超溫,使催化劑的使用壽命大打折230~250℃的反應氣體進(jìn)入硫冷凝器,副產(chǎn)扣,與此同時(shí)還會(huì )造成副反應加劇,使尾氣排放0.15MPa的蒸汽(2.5th),反應氣溫度降至不達標。日常生產(chǎn)中在保證這兩方面正常的前提130℃,進(jìn)入有夾套蒸汽加熱保溫的硫分離器,下,提高酸性氣中H2S的含量對節約外用蒸汽分離硫磺后的尾氣經(jīng)循環(huán)水洗滌塔洗滌,再經(jīng)分具有一定的意義。離器分離液滴后去煙囪高空放空。3該工藝的優(yōu)點(diǎn)2生產(chǎn)控制要點(diǎn)1)流程簡(jiǎn)單,且又因壓力為常壓,所以(1)空氣添加量要滿(mǎn)足工藝要求整套設備投資較其他硫回收裝置低。該工藝的反應原理與克勞斯硫磺回收工藝原(2)操作簡(jiǎn)單,較濕式氧化泡沫硫磺回收理不同,其反應原理如下工藝不但現場(chǎng)生產(chǎn)清潔,而且勞動(dòng)強度小。H2S+1/202-S+H2O(3)設計合理,加之良好的催化劑活性由反應式可以看出配入的空氣量很關(guān)鍵。從制硫反應較好,正常情況下尾氣(H2S+S0質(zhì)量濃mV中國煤化工家環(huán)保排放[收稿日期]20110509要求。CNMHG[作者簡(jiǎn)介]趙華(1971-),男,山西運城人,助理工程(4)原始開(kāi)車(chē)時(shí)催化劑尢需預先進(jìn)行活化,師,綜合管理部副部長(cháng)。只需把溫度升到活性溫度范圍即可,開(kāi)、停車(chē)迅第1期中氮肥No. 12012年1月M-Sized Nitrogenous Fertilizeer progressJan.2012焦爐氣轉化氣作為甲醇精餾熱源的應用總結張權應(山西焦化股份有限公司,山西洪洞041606)[中圖分類(lèi)號]TQ223.121[文獻標識碼]B[文章編號]1004-9932(2012)01-0017-030引言經(jīng)轉化工序回收顯熱后轉化氣溫度在300℃左右,其所帶的大量潛熱如不加以回收利用,必須我公司200kta焦爐氣配水煤氣制甲醇項目用循環(huán)水將其冷卻至40℃以下方可送合成氣壓于2008年6月投產(chǎn)。該項目利用公司焦化廠(chǎng)的縮機,既浪費能源又增加了循環(huán)水消耗。為此決32650m3/h焦爐氣為主要原料,焦爐氣中甲烷定充分利用這部分轉化氣熱能,將其作為甲醇精轉化采用純氧轉化工藝,甲醇精餾采用預精餾餾工序預塔與加壓塔再沸器的熱源,替代傳統的塔、加壓精餾塔、常壓精餾塔、回收塔的“三低壓蒸汽,以降低裝置蒸汽消耗,降低甲醇的生加一塔”工藝流程。甲烷轉化爐出口轉化氣不產(chǎn)成本。從投產(chǎn)2a來(lái)的運行情況看,雖然用焦僅氣量大(85000m3/h)、溫度高(850~900爐氣轉化氣作為甲醇精餾熱源較用低壓蒸汽作熱℃),而且富含水蒸氣(體積分數30%~35%),源在操作上有一定的難度,但通過(guò)精細管理和優(yōu)轉化氣中所帶的潛熱(水蒸氣)與顯熱較多,化操作,精甲醇產(chǎn)品優(yōu)等品率可達99%以上。1精餾工序轉化氣流程及操作控制原理收稿日期]20110520作者簡(jiǎn)介]張權應(1976-),山西繁峙人,工程師,從事化1.1流程工生產(chǎn)及管理工作。甲醇精餾工序轉化氣流程如圖1。轉化爐出速、方便。了0.15MPa蒸汽2000kg/h,但副產(chǎn)蒸汽的品(5)回收的硫磺純度達到優(yōu)質(zhì)工業(yè)硫磺的位低,只能用于鍋爐給水除氧器。當然如果人口質(zhì)量標準。酸性氣中H2S的含量能提高,蒸汽用量肯定會(huì )4存在的問(wèn)題有所減少。(1)硫磺回收率偏低。實(shí)際生產(chǎn)中回收率5結束語(yǔ)般為65%左右,估計隨著(zhù)酸性氣配人氣體數低濃度酸性氣低溫條件下的硫磺回收工藝首量的減少,硫回收率會(huì )逐漸提高。次在我公司甲醇生產(chǎn)中應用,開(kāi)辟了煤化工領(lǐng)域(2)要求處理的酸性氣中H2S的含量尚較低溫低濃度酸性氣硫磺回收技術(shù)歷史新紀元低,仍需配入一定量的氣體來(lái)加以稀釋。如果2010年我公司對醇氨優(yōu)化工藝生產(chǎn)中酸性氣的H2S的含量過(guò)高,則現有的反應器床層存在超溫處理同樣采用了該工藝,不同的是處理的酸性氣可能。目前我們正在嘗試改進(jìn),最終目的是使含中H2S的濃度提高了1倍多(甲醇裝置處理酸5%左右H2S的酸性氣在不稀釋的情況下能全部性氣中H2S的質(zhì)量濃度為8g/m3,醇氨優(yōu)化裝進(jìn)入反應器進(jìn)行選擇氧化制硫反應。置處理酸性中國煤化工20g/m3)3)改造后蒸汽消耗仍然較高。酸性氣預而尾氣依然HCNMHG中存在的熱器消耗13MPa的蒸汽為1200kg/h,硫分離問(wèn)題及工藝中存在的缺陷,我們將在以后進(jìn)一步器夾套消耗0.6MPa的蒸汽400kgh。雖然副產(chǎn)予以完善。